基于TPS5430和MAX1674的智能充電器

孫道宗，王衛(wèi)星，姜 晟，孔繁波

（華南農(nóng)業(yè)大學(xué) 工程學(xué)院，廣東 廣州 510642）

太陽(yáng)能的開(kāi)發(fā)及利用在大力提倡發(fā)展低碳經(jīng)濟(jì)的時(shí)代背景下日益受到矚目。我國(guó)光伏產(chǎn)業(yè)以每年30%的速度增長(zhǎng)，最近三年全球太陽(yáng)能電池總產(chǎn)量平均年增長(zhǎng)率高達(dá)49.8%以上[1]。而通信設(shè)備、田間測(cè)量?jī)x器等便攜式電子產(chǎn)品的普及使得以太陽(yáng)能電池板為基礎(chǔ)的便攜式充電裝置倍受青睞，不受地域限制，能夠在傳統(tǒng)充電器無(wú)法工作的場(chǎng)合進(jìn)行應(yīng)急或可持續(xù)充電。目前，充電電池的充電技術(shù)主要有電壓負(fù)增量控制、時(shí)間控制、溫度控制、最高電壓控制技術(shù)等。假設(shè)充電電池的電壓保持恒定的條件下，利用LM393、ICL7660等元件構(gòu)成的切換電路控制，由TPS5430降壓電路和MAX1674升壓電路組成智能充電器，由可調(diào)直流電源模擬當(dāng)太陽(yáng)能電池板的輸出電壓大范圍變化時(shí)，實(shí)現(xiàn)充電器的自動(dòng)啟動(dòng)并盡可能地增大充電電流來(lái)實(shí)現(xiàn)充電效率的提高。

1 理論分析與計(jì)算

充電器的測(cè)試原理示意圖如圖1所示。假定太陽(yáng)能電池板的輸出功率有限，電動(dòng)勢(shì)Es在一定范圍內(nèi)緩慢變化，監(jiān)測(cè)和控制電路采用間歇工作方式，以降低能耗。可充電池的電動(dòng)勢(shì) Ec恒定為 3.6 V，內(nèi)阻 Rc為 0.1 Ω。

2 硬件電路設(shè)計(jì)

充電器硬件電路組成框圖如圖2所示。充電器由切換電路自動(dòng)判斷直流電源輸入電壓，選擇升壓或降壓電路，實(shí)現(xiàn)在工作電壓范圍內(nèi)自動(dòng)切換，模擬對(duì)充電電池的充電效果。

2.1 切換電路設(shè)計(jì)

切換電路用于切換充電器升壓工作和降壓工作兩種模式。設(shè)定切換的閾值電壓為3.6 V，閾值電壓由可調(diào)電阻設(shè)定并可調(diào)。充電電壓超過(guò)閾值電壓時(shí)降壓電路工作，低于閾值電壓時(shí)升壓電路工作。切換電路由場(chǎng)效應(yīng)管、電壓比較器等分立元件構(gòu)成，原理圖如圖3所示。

圖3中，輸入端VIN（P1）接充電電源，輸出端P2接MAX1674升壓電路的輸入端，肖特基二極管VD1用于防止電流倒灌。穩(wěn)壓器TL431為電壓比較器LM393的負(fù)輸入端提供參考電壓。輸入端VIN（P1）通過(guò)濾波后接入電壓比較器LM393的正輸入端。調(diào)節(jié)R_ad可調(diào)電阻，使輸入小于3.6 V時(shí)電壓比較器LM393輸出負(fù)電壓，P溝道MOS管IRLM16402 VQ1、VQ2和 VQ3導(dǎo)通，VQ1，VQ2的漏極連接升壓電路， 使切換電路輸入、輸出端短接，使充電電壓接至升壓電路。當(dāng)輸入大于3.6 V 時(shí)，輸出高電平，VQ1、VQ2和 VQ3截止，此時(shí) MAX1674 升壓電路無(wú)輸入。VD2、VD3的作用是當(dāng)電壓大于3.6 V時(shí)，LM393的負(fù)電源端接地；當(dāng)電壓小于5.5 V時(shí)，LM393負(fù)電源通過(guò)VQ3接ICL7660的負(fù)電壓輸出引腳。

2.2 升壓/降壓電路設(shè)計(jì)

升壓電路主要由升壓式DC-DC電源轉(zhuǎn)換器MAX1674組成，升壓后輸出4 V直接對(duì)電池進(jìn)行充電。MAX1674升壓電路如圖4所示。

降壓電路主要由降壓DC-DC轉(zhuǎn)換器TPS5430組成，降壓后直接對(duì)電池進(jìn)行充電。TPS5430降壓電路如圖5所示。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

1）電源內(nèi)阻 Rs=100 Ω，調(diào)整 Es的大小，使其在 10～20 V范圍內(nèi)變化，記錄數(shù)據(jù)如表1所示。

表1 高壓充電測(cè)試數(shù)據(jù)Tab.1 Test data of high voltage charge

由表1可見(jiàn)，在Es為10 V時(shí)，實(shí)測(cè)充電電流與理論值存在5.9 mA的偏差，充電電流低、充電器的轉(zhuǎn)換效率不高可能與芯片的轉(zhuǎn)換效率和輸入電壓有關(guān)，由TPS5430的數(shù)據(jù)資料可知，在輸入電壓為10 V左右，輸出電流約為60 mA時(shí)，其工作效率約為92%。而在12～20 V范圍內(nèi)，實(shí)測(cè)充電電流大于理論計(jì)算充電電流值。

2）逐漸降低Es，直到充電電流 Ic略大于 0時(shí)，記錄對(duì)應(yīng)的電源電壓Es，該電壓即為最低可充電電壓。為保證準(zhǔn)確性，對(duì)多個(gè)不同的電源電壓值進(jìn)行測(cè)試，選取最優(yōu)3組數(shù)據(jù)記錄如表2所示。

表2 降壓電路最低可充電電壓Tab.2 minimum charge voltage for buck circuit

由表2可見(jiàn)，當(dāng)Es下降到3.6 V時(shí)，充電電流為0，充電器不能再對(duì)電池進(jìn)行充電，故最低可充電電壓為3.6 V。

3）從 0 開(kāi)始逐漸升高 Es，Rs為 0.1 Ω；當(dāng) Es升高到高于1.1 V時(shí)，更換Rs為1 Ω。然后繼續(xù)升高Es，直到充電電流略大于0，記錄此時(shí)的電源電壓值，該電壓即為自動(dòng)啟動(dòng)充電功能的啟動(dòng)電壓。為保證準(zhǔn)確性，對(duì)多個(gè)不同的電源電壓值進(jìn)行測(cè)試，選取最優(yōu)4組數(shù)據(jù)記錄如表3所示。

表3 自動(dòng)啟動(dòng)充電功能電壓Tab.3 Automatically start charging voltage

由表3可見(jiàn)，當(dāng)Es小于3.6 V時(shí)，充電電流持續(xù)為0，一旦Es上升到3.6 V后，充電電流由0開(kāi)始增加，即自動(dòng)啟動(dòng)充電電壓為3.6 V。

4）Es降低到不能向電池充電，最低至0時(shí)，檢測(cè)放電電流。為保證準(zhǔn)確性，對(duì)多個(gè)不同的電源電壓值進(jìn)行測(cè)試，選取最優(yōu)3組數(shù)據(jù)記錄如表4所示。

表4 放電電流Tab.4 Discharge current

由表4可知，當(dāng)電源電動(dòng)勢(shì)下降到最低可充電電壓時(shí)，電池開(kāi)始放電，放電電流為3 mA?？紤]到放電電流受倒灌電阻Rd影響，改變Rd的大小可改變放電電流。試驗(yàn)表明，Rd=15 Ω時(shí)放電電流最小。

5）接上電源內(nèi)阻 Rs=1 Ω，調(diào)整 Es，使其在 1.2～3.6 V 范圍內(nèi)變化。數(shù)據(jù)記錄如表5所示。

表5 低壓充電測(cè)試數(shù)據(jù)Tab.5 Test data of low voltage charge

由表5可見(jiàn)，隨著電源電勢(shì)的增加，充電電流也隨著增加，直到當(dāng)Es達(dá)到3.2 V時(shí)，充電電流不再跟隨電源電勢(shì)變化。當(dāng)電源電勢(shì)為3.2 V時(shí)，充電電流最大，為256 mA。導(dǎo)致充電電流突變的原因是升壓器件MAX1674在不同輸入電壓下轉(zhuǎn)換效率不同。由于MAX1674在超過(guò)3 V電壓下工作時(shí)轉(zhuǎn)換效率低，所以充電電流出現(xiàn)非線性的突變。

6）當(dāng) Es≥1.1 V 時(shí)，取 Rs=1 Ω；當(dāng) Es＜1.1 V 時(shí)，取 Rs=0.1 Ω。測(cè)量向電池充電的Es，記錄數(shù)據(jù)如表6所示。

表6 升壓電路最低可充電電壓Tab.6 Minimum charge voltage for boost circuit

由表6可知，逐漸降低電源電勢(shì)Es時(shí)，充電電流也隨著下降。當(dāng)Es到達(dá)0.4 V時(shí)輸出電壓已經(jīng)在0 V附近變化，因此能向電池充電的最低Es為0.4 V。

4 結(jié) 論

本設(shè)計(jì)以切換電路為控制核心，控制升壓型電路和降壓型電路對(duì)電池進(jìn)行充電。該充電器輸出電壓能夠恒定在4 V，自動(dòng)啟動(dòng)充電功能的Es為3.6 V，Es降低到不能向電池充電時(shí)，電池放電電流為3 mA，電路適合由輸出電壓波動(dòng)較大的太陽(yáng)能電池板供電的便攜式充電器，且充電效率高于傳統(tǒng)的充電器。

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