導(dǎo)彈中末段制導(dǎo)導(dǎo)引律轉(zhuǎn)換研究*

趙 東 蔡海超 趙海濤

(海軍裝備部駐上海地區(qū)軍事代表局1) 上海 201206)(92721部隊2) 舟山 316000)

1 引言

反艦導(dǎo)彈在飛行過程中,常用的經(jīng)典導(dǎo)引方法有追蹤法、平行接近法和比例導(dǎo)引法等。其中追蹤法分為純追蹤法和常值前置角追蹤法,這兩種方法都存在比較嚴重的缺陷,即使在攔截非機動目標時,也不能保證直接命中。平行接近法是一種理想的導(dǎo)引方法,然而平行接近法需要精確已知目標的飛行狀態(tài),在實際中實現(xiàn)十分困難。比例導(dǎo)引是一種介于追蹤法和平行接近法之間的制導(dǎo)方法,攔截非機動目標時彈道性能好,脫靶量小,而且易于工程實現(xiàn),因此受到普遍重視。然而當存在目標機動,特別是當目標法向機動過載接近甚至大于導(dǎo)彈法向過載能力時,單純的比例導(dǎo)引律的性能會大大下降,即導(dǎo)彈法向過載過早飽和,終端脫靶量很大[1]。

為彌補純比例導(dǎo)引帶來的缺陷,文章對比例導(dǎo)引法進行系統(tǒng)分析,研究并提出了一種帶有修正和可變系數(shù)的比例導(dǎo)引律,這種導(dǎo)引律綜合了平行導(dǎo)引律和追蹤法導(dǎo)引律的優(yōu)點,避免了固定系數(shù)比例導(dǎo)引律的缺點,最后建立仿真模型,對該比例導(dǎo)引律的優(yōu)點進行了驗證。

比例導(dǎo)引法具體有三種方式,即追蹤法、平行接近法和比例導(dǎo)引法。其中追蹤法是指導(dǎo)彈在攻擊目標的導(dǎo)引過程中,導(dǎo)彈的速度矢量與導(dǎo)彈、目標連線(視線)重合。這種導(dǎo)引方法一般用于攻擊低速或靜止目標的導(dǎo)彈,或向目標尾部發(fā)射的情況;平行接近法要求在制導(dǎo)過程中始終保持目標視線在空間沿給定方向平行移動,即視線角速度為零。按平行接近法導(dǎo)引時,導(dǎo)彈速度矢量每一時刻都指向瞬時遭遇點,因此,平行接近法也叫瞬時遭遇點法。用平行接近法導(dǎo)引時,由于保持目標視線與基準線的夾角為常數(shù),如保持導(dǎo)彈速度矢量前置角不變,則導(dǎo)彈的彈道就為一條直線。所以在目標做直線運動情況下,用平行接近法導(dǎo)引時,只要速度比保持常數(shù)(k＞1),導(dǎo)彈從任何方向攻擊目標,都能得到直線彈道。

比例導(dǎo)引法要求導(dǎo)彈飛行過程中,保持速度矢量的轉(zhuǎn)動角速度與目標視線的轉(zhuǎn)動角速度成給定的比例關(guān)系,導(dǎo)引方程為:θ′=kq′,式中k為導(dǎo)引系數(shù),也稱導(dǎo)航比;θ為導(dǎo)彈飛行彈道角;q為彈目視線角。另外,采用比例導(dǎo)引法時,彈道初始段和追蹤法(k=1)相近,彈道末段和平行接近法(k=∞)相近。導(dǎo)彈的理想彈道的曲率介于平行接近法和追蹤法之間。追蹤法導(dǎo)引時彈道曲率最大,導(dǎo)彈的速度矢量時刻指向目標,這種導(dǎo)引方法在導(dǎo)彈接近目標的時候會帶來極壞的彈道特性,使過載很大。但是考慮到導(dǎo)彈中段飛行中,距離目標比較遠,因此目標的機動對導(dǎo)彈彈道影響比較小,因此這段時間內(nèi)是可以采用追蹤導(dǎo)引律的,以便于快速接近目標。在末段時,由于目標機動、導(dǎo)彈變速飛行,適當提高導(dǎo)引系數(shù)k,導(dǎo)彈轉(zhuǎn)換制導(dǎo)律,這樣導(dǎo)彈的飛行彈道曲率會變小,導(dǎo)彈需用過載降低。但k值不是越大越好,如果k值很大,即使q′不大,也可能使導(dǎo)彈的需用過載很大[2]。為了保證滿意的視線角速度,比例導(dǎo)引系數(shù)存在最優(yōu)取值范圍,即k=3～6[3],這里取k=4。由于中間段可采用有效比例導(dǎo)航系數(shù)k=1的比例導(dǎo)引系數(shù),末段可采用k=4的比例導(dǎo)引系數(shù),所以本文結(jié)合追蹤法和比例導(dǎo)引法,提出了一種可變導(dǎo)引系數(shù)的比例導(dǎo)引法。

2 可變系數(shù)的比例導(dǎo)引法

2.1 彈道銜接

本文中導(dǎo)彈采取串聯(lián)式復(fù)合制導(dǎo)方式,在中段向末段的過渡過程中,導(dǎo)彈導(dǎo)引律的導(dǎo)引系數(shù)將產(chǎn)生變化,因此存在由一種制導(dǎo)方式向另一種制導(dǎo)方式的過渡問題,這種過渡是由一種引導(dǎo)方法向另一種引導(dǎo)方法的轉(zhuǎn)變,由于引導(dǎo)方法的突變,必然引起彈道軌跡的折損,以至不能擊中目標.因此,彈道的銜接和過渡顯得尤為重要。要保證兩段彈道在過渡點處吻合必須滿足一定的條件。設(shè)導(dǎo)彈在彈道i處的加速度為ai,在彈道j處的加速度為aj。那么兩段彈道在交接點處吻合的條件為:

2.2 彈道方程

描述導(dǎo)彈質(zhì)心運動和繞質(zhì)心運動的數(shù)學模型是將導(dǎo)彈視為剛體的六自由度動力學模型,是一個非線性、變參量的數(shù)學模型,包括姿態(tài)角、攻角、側(cè)滑角、舵偏角和隨機干擾在內(nèi)的大量參數(shù),一般做法是依據(jù)具體情況將之逐漸簡化以求得閉合解。通常情況下,導(dǎo)彈是在三維空間內(nèi)運動的,平面運動只是導(dǎo)彈運動的一種特殊情況。在某些情況下導(dǎo)彈的運動可近似地視為在一個平面內(nèi),例如地-空導(dǎo)彈在許多場合是在鉛垂面或傾斜平面內(nèi)飛行;飛航式導(dǎo)彈在爬升段和末制導(dǎo)段也可近似地認為是在鉛垂平面內(nèi)運動;空-空導(dǎo)彈的運動,在許多場合也可看成是在水平面內(nèi)。所以在導(dǎo)彈的初步設(shè)計階段,研究、解算導(dǎo)彈的平面彈道是具有一定應(yīng)用價值的。本文將導(dǎo)彈的運動進行解耦,并放在一個平面內(nèi)進行研究,把實際三維問題轉(zhuǎn)化為兩個互相垂直平面上的二維問題。

選取慣性坐標系的垂直平面和水平面為兩個獨立的研究平面。在這里將導(dǎo)彈和目標放在垂直平面內(nèi)進行分析。導(dǎo)彈截擊目標的平面圖如圖2所示,圖中水平線為參考線,Vm為導(dǎo)彈的速度,Vt為目標速度,q為彈目視線角,βm為導(dǎo)彈的前置角,βt為目標的前置角,θm 為導(dǎo)彈的飛行彈道角 ,θt為目標的飛行航跡角,r為目標和導(dǎo)彈間的相對距離。為研究導(dǎo)彈與目標之間的相對運動方程,將導(dǎo)彈運動速度矢量和目標運動速度矢量分別沿著相對距離r方向和其法線方向分解成兩個分量。沿r方向的分量為vmcosβm,vtcosβt,沿法線方向的分量為 vmsinβm,vtsinβt。根據(jù)速度分量表達式,求得導(dǎo)彈-目標之間的距離變化率dr/dt為:

距離旋轉(zhuǎn)角速度的變化率為:

利用相對運動關(guān)系和導(dǎo)引方程,可以得到以下方程組:

再根據(jù)以下導(dǎo)引律:

其中,vt,vm,θm已知。式(3)中右邊第一部分相當于比例導(dǎo)引,第二部分作為修正量,作用相當于追蹤法導(dǎo)引[3]。為了簡化研究過程,這里取

在τ域中,導(dǎo)彈法向加速度為

目標的法向加速度為

從這一導(dǎo)引律可以得到

又因為 θm=βm+q,有

對方程兩邊對τ求導(dǎo)數(shù),變換得到

以上方程(5)～(12)構(gòu)成了組合末制導(dǎo)系統(tǒng)的解析解表達式[4]。

彈道平滑過渡問題實際上就是由k1=1到k1=4的過渡問題。假設(shè)在時間t0處開始過渡,3s(t＜3s)內(nèi)完成由k1=1到k1=4的過渡,這樣在過渡段內(nèi)k1的表達式為:

當t＞3s以后保持k1=4。由于導(dǎo)彈開始由中段向末段制導(dǎo)轉(zhuǎn)換的交接點處,導(dǎo)引系數(shù)k沒有發(fā)生變化,因此彈道是滿足吻合條件1的。要滿足二階平滑過渡,需要求彈道傾角的變化率在過渡點處相等[5]。

3 仿真分析

導(dǎo)彈制導(dǎo)系統(tǒng)的導(dǎo)引頭,無論是雷達頭還是紅外頭,他們都有一定的最小測量距離(幾十米或幾百米),當導(dǎo)彈和目標接近到這個距離之后,導(dǎo)引頭就停止正常工作,控制系統(tǒng)從此依其過渡過程恢復(fù)到平衡位置,導(dǎo)彈同時將根據(jù)控制舵的位置作直線彈道或曲線彈道飛行。導(dǎo)彈繞過目標的最小距離,稱之為脫靶量。

圖3 脫靶量的平面幾何表示

下面我們分別根據(jù)舵在導(dǎo)彈運動最后瞬間是否處于中間位置,來討論脫靶量的計算公式。設(shè)導(dǎo)引頭停止工作時刻為ts,相對距離為rs,視線角速度為qs,考慮到導(dǎo)彈任意機動,在平面情況下,脫靶量由橫向偏差(垂直于LOS)和縱向偏差(平行于LOS)兩部分組成。

3.1 目標與導(dǎo)彈均作勻速飛行

設(shè)導(dǎo)彈飛行速度為Vm,目標速度為Vt,R1為導(dǎo)彈徑向飛行距離,R2為導(dǎo)彈橫向飛行距離,t為彈目相遇時導(dǎo)彈飛行時間。根據(jù)余弦定理可以得到:

根據(jù)比例導(dǎo)引律公式可以得到

因此

3.2 導(dǎo)彈目標作變速運動

在實際情況中,導(dǎo)彈目標經(jīng)常采取變速運動飛行,且有橫向機動,可近似認為此種條件下脫靶量為:

其中,amy和aty分別為導(dǎo)彈和目標的加速度在視線法向的投影,表達式為

3.3 脫靶量分析

假設(shè)目標作正橫向機動飛行,Vm=800m/s,Vt=340m/s,at=80m/s2,am=0m/s2,r0=3000m,βt=-90°,βm=-38°,θt=17°,θm=70°。當 b=3 時,目標加速度取不同值時,導(dǎo)彈采用比例導(dǎo)引(a=1,a=3)和組合導(dǎo)引以及變系數(shù)導(dǎo)引方式的脫靶量比較如表1所示。

表1 比例導(dǎo)引和組合導(dǎo)引仿真結(jié)果比較

3.4 彈道分析

假設(shè)導(dǎo)彈起點位置為(2000,0),目標作直線運動。圖4描述了當k=1,k=4,以及中末端交班采取可變系數(shù)(k=1,k1=4)的三種比例導(dǎo)引律的情況,圖4表明彈道銜接過渡平滑,并且縮短了彈-目相遇時間,圖5表示導(dǎo)彈在整個相遇過程中,明顯降低了需用過載。

4 結(jié)語

本文對純比例導(dǎo)引法入手,提出了一種新型的組合制導(dǎo)律。通過數(shù)字仿真結(jié)果可以看出,本文提出的組合制導(dǎo)律充分吸收了比例導(dǎo)引系數(shù)在不同取值時彈道特性的優(yōu)勢,消除了固定比例導(dǎo)引系數(shù)的缺點,在對付機動目標可以大大降低過載和脫靶量。因此,這種制導(dǎo)律在實際運用中是十分值得推廣運用的。但是,導(dǎo)引系數(shù)仍然是影響該比例導(dǎo)引法優(yōu)劣的關(guān)鍵因素,因此更進一步討論導(dǎo)引系數(shù)的取值是非常有必要的。另外,對于彈道交接時間的可行性也是需要在實際運用中解決的問題。

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