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    高溫超導(dǎo)限流器電流引線的設(shè)計(jì)與優(yōu)化

    2010-08-10 02:56:20徐習(xí)能王賢琴代義軍
    船電技術(shù) 2010年11期
    關(guān)鍵詞:截面積限流引線

    徐習(xí)能 王賢琴 代義軍

    (1. 湖北金格實(shí)業(yè)發(fā)展有限公司動力分公司,黃石 435005;2. 中國船舶重工集團(tuán)公司七一二研究所,武漢 430064)

    1 引言

    高溫超導(dǎo)限流器是一種故障短路電流限制裝置,它利用高溫超導(dǎo)材料的特性,能自動觸發(fā)、自動復(fù)位、反應(yīng)速度快、運(yùn)行損耗低,同時(shí)集檢測、觸發(fā)和限流于一身。它的應(yīng)用將極大提高現(xiàn)有電網(wǎng)的穩(wěn)定性,改善供電的可靠性、安全性和電能質(zhì)量。

    在高溫超導(dǎo)限流器中,超導(dǎo)線圈工作溫度需低于其臨界溫度,而線圈勵(lì)磁電源處于室溫,它們兩者之間的連接導(dǎo)線稱為電流引線。由于電流引線是高溫超導(dǎo)限流器中低溫系統(tǒng)的主要漏熱源,因此需要在滿足傳輸電流的前提下,盡可能減少電流引線向低溫端的漏熱。

    本文設(shè)計(jì)了400 V/200 A電阻型高溫超導(dǎo)限流器試驗(yàn)樣機(jī)的電流引線,通過仿真分析得到了引線在額定工況與短路工況下的溫度分布情況,并據(jù)此對引線進(jìn)行了優(yōu)化。

    2 設(shè)計(jì)輸入?yún)?shù)

    根據(jù)限流器樣機(jī)的設(shè)計(jì)思想,電流引線設(shè)計(jì)輸入?yún)?shù)為:額定電壓400 V,額定電流200 A,短路時(shí)電流引線電流瞬態(tài)值為3200 A,并在200 ms內(nèi)從3200 A降至500 A,然后由于電網(wǎng)中機(jī)械斷路器的動作,引線電流降為零。

    3 限流器電流引線的形式

    3.1 電流引線的分類

    按照冷卻方式分類,電流引線可分為傳導(dǎo)冷卻電流引線和氣冷電流引線;按照與磁體的連接方式分類,電流引線可分為固定式電流引線和可拔式電流引線;按照制造電流引線的材料分類,電流引線可分為傳統(tǒng)電流引線和高溫超導(dǎo)電流引線。

    3.2 電流引線形式選擇

    本課題研究的高溫超導(dǎo)限流器為電阻型,限流器線圈采用液氮浸泡冷卻。

    從實(shí)用性角度考慮,限流器低溫系統(tǒng)應(yīng)為制冷機(jī)閉式循環(huán)型,本限流器在杜瓦內(nèi)設(shè)置一臺GM 制冷機(jī),由于漏熱所引起的液氮蒸發(fā)產(chǎn)生的氮?dú)庵匦卤恢评錂C(jī)冷凝成液氮,從而維持杜瓦內(nèi)液氮的壓力平衡與液位平衡。

    基于以上考慮,限流器杜瓦結(jié)構(gòu)示意圖如下:

    圖1 高溫超導(dǎo)限流器杜瓦結(jié)構(gòu)示意圖

    從圖1可以看出,電流引線除下端少部分浸泡入液氮外,大部分處于氮?dú)猸h(huán)境中。由于本系統(tǒng)為閉式制冷機(jī)冷卻型,并無蒸發(fā)氮?dú)鈴亩磐邇?nèi)排出,引線周圍氮?dú)饣眷o止,而且從常溫至液氮溫度存在溫度梯度,因此電流引線可以看作基本與氮?dú)獠话l(fā)生熱交換,不能采用氣冷形式,只能采用傳導(dǎo)冷卻形式。另外,由于高溫超導(dǎo)限流器線圈存在接頭損耗、靜態(tài)損耗等,電流引線不能采用可拔式,需要采取固定式結(jié)構(gòu)。綜合上述分析,本高溫超導(dǎo)限流器電流引線采用固定式、傳導(dǎo)冷卻銅材料電流引線。

    4 電流引線分析計(jì)算

    由引線傳入低溫容器的熱量來自電流引線的熱傳導(dǎo)和焦耳熱兩個(gè)方面,恰當(dāng)?shù)靥幚砗脗鲗?dǎo)熱和焦耳熱之間的關(guān)系是引線設(shè)計(jì)的要點(diǎn)之一。加大引線的截面積,可以減小引線的焦耳熱,但會增加熱傳導(dǎo)所引起的引線漏熱;減小引線的截面積,情況則正好相反。因此,在引線長度一定的情況下,存在一個(gè)最優(yōu)的截面積,使傳導(dǎo)熱與焦耳熱之和最小。

    由于電流引線短路時(shí)瞬態(tài)電流很大,但持續(xù)時(shí)間很短,因此電流引線可先按正常工況運(yùn)行進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),再校核短路時(shí)的溫升是否滿足要求。

    4.1 正常工況

    4.1.1 理論分析[1,2]

    根據(jù)傳熱方程和能量守恒方程,可以推導(dǎo)出傳導(dǎo)冷卻電流引線優(yōu)化的最小熱流關(guān)系式。對于遵守Wiedemann-Franz定律K(T)ρ(T)=L0T的純金屬,得到如下關(guān)系式:

    上式中引線的長度為 L,截面積為 A,通過的電流為I,冷端溫度為TL,熱端溫度為TH,ρ和 K分別為引線的電阻率和熱導(dǎo)率,Qopt是最最小漏熱。

    由式(1)與式(2),可得出:

    a. 引線的最小漏熱與引線電流成正比,與熱端溫度和冷端溫度相關(guān),而與引線尺寸無關(guān)。

    b. 最小漏熱下的引線長度與截面之比與引線電流的倒數(shù)成正比,并取決于熱端溫度、冷端溫度以及引線材料導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度變化的關(guān)系。

    利用式(1)、(2),可以通過數(shù)值分析進(jìn)行最小漏熱計(jì)算與截面積優(yōu)化計(jì)算。

    4.1.2 Ansys有限元分析[3,4]

    Ansys軟件是一種融結(jié)構(gòu)、熱、流體、電磁和聲學(xué)于一體的大型CAE通用有限元分析軟件,利用該軟件的熱電分析模塊,可很方便地計(jì)算電流引線的優(yōu)化截面積、電流引線的溫度分布以及引線的漏熱。

    4.1.2.1 單元類型、材料特性

    由于引線長度尺寸遠(yuǎn)大于其橫向尺寸,可假設(shè)引線上的溫度分布是一維的,即認(rèn)為引線在厚度寬度方向的溫度相等,只和引線的長度方向有關(guān),因此可采用平面單元進(jìn)行模擬分析。由于涉及到溫度場與電場的耦合計(jì)算,取SHELL157熱電耦合平面單元。

    引線本體采用銅帶制作,計(jì)算中按紫銅材料取引線本體電阻率、熱導(dǎo)率數(shù)據(jù)。

    4.1.2.2 模型與邊界條件

    取引線長度400 mm,Ansys計(jì)算模型見圖2。邊界條件為常溫端300 K,低溫端77 K。

    4.1.2.3 計(jì)算結(jié)果

    采用 Ansys自帶優(yōu)化工具中的一階優(yōu)化方法,在引線通電電流為200 A,引線厚度取1 mm時(shí),計(jì)算出單根引線的最小漏熱是8.246 W,引線最優(yōu)寬度為21.9 mm,亦即在通電電流200 A時(shí),引線最優(yōu)截面積為21.9 mm2。

    圖2 電流引線計(jì)算模型

    為了比較不同情況下的漏熱值與溫度分布,還對不同截面尺寸進(jìn)行了計(jì)算。

    (1)通電電流200 A,引線取最優(yōu)截面積21.9 mm2時(shí)計(jì)算結(jié)果

    溫度場分布、熱流密度分布計(jì)算結(jié)果見圖3、圖4。

    圖3 溫度沿軸向方向的分布

    圖4 熱流密度沿軸向方向的分布

    從圖中可看出,在最優(yōu)截面積時(shí),引線上最大溫度為300 K,其常溫端溫度斜率接近0,表明在常溫端幾乎沒有傳熱,亦即傳至低溫系統(tǒng)的漏熱絕大部分為引線上的焦耳熱。

    (2)200 A電流,不同截面積下計(jì)算結(jié)果

    漏熱與截面積的對應(yīng)關(guān)系見圖5。

    圖5 不同截面積下的漏熱

    從該圖可看出,當(dāng)截面積偏離最優(yōu)截面積時(shí),截面積減小所導(dǎo)致的漏熱增加比截面積增大的要大。

    圖6~7分別為截面積取28 mm2與16 mm2時(shí)的溫度對應(yīng)軸向位置的關(guān)系曲線。

    圖6 28mm2時(shí)的溫度軸向位置對應(yīng)曲線(漏熱8.71W)

    圖7 16mm2時(shí)的溫度軸向位置對應(yīng)曲線(漏熱9.61 W)

    由圖6~7可見,在截面積偏大時(shí),引線最高溫度仍為 300 k,但常溫端溫度斜率<0,表明從常溫端有傳導(dǎo)熱進(jìn)入。在截面積偏小時(shí),引線最高溫度超過 300 k,且常溫端溫度斜率>0,表明在常溫端有傳導(dǎo)熱排出。此兩種情況都導(dǎo)致了漏熱的增加。

    根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果,電流引線設(shè)計(jì)尺寸為厚度1 mm,寬度21.9 mm,長度400 mm,此時(shí)單根引線漏熱為8.246 W。

    4.2 短路工況

    在高溫超導(dǎo)限流器負(fù)載回路發(fā)生短路時(shí),瞬時(shí)電流突增至3200 A,并在200 ms內(nèi)從3200 A降至一個(gè)較小的值,需要計(jì)算引線最高溫度。

    這里假設(shè)電流引線常溫端與低溫端為絕熱(因電流突增,單位時(shí)間內(nèi)電阻發(fā)熱遠(yuǎn)大于引線傳導(dǎo)熱,取絕熱條件對溫度計(jì)算誤差不大),3200 A電流持續(xù)300 ms,采用Ansys瞬態(tài)分析對電流引線在此時(shí)間內(nèi)的溫度變化進(jìn)行了計(jì)算,計(jì)算結(jié)果見圖8、圖9。

    圖8 引線低溫端溫度隨時(shí)間的變化

    從圖可得,在電流突增至3200 A,持續(xù)100 ms時(shí),引線最高溫度310 k,持續(xù)300 ms時(shí),引線最高溫度332.7 k,表明電流引線在短路工況時(shí)溫升是滿足要求的。

    圖9 引線常溫端溫度隨時(shí)間的變化

    5 結(jié)論

    本文設(shè)計(jì)了400 V/200 A高溫超導(dǎo)限流器用電流引線,并對其尺寸進(jìn)行了優(yōu)化計(jì)算,校核了短路工況下電流引線的溫升情況。這些為后續(xù)高溫超導(dǎo)限流器的設(shè)計(jì)與改進(jìn)提供了技術(shù)支持。

    [1]楊世銘.傳熱學(xué).北京:高等教育出版社.1984.

    [2]Suntao Yang Pfotenhauer,John M. Optimization of the intercept temperature for high temperature for high temperature superconducting current lead.Advances in Cryogenic Engineering. 1996.

    [3]ANSYS熱分析指南.ANSYS.Inc.2000.

    [4]ANSYS基本過程手冊.ANSYS.Inc.2000.

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