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    P波作用下地下輸流管道的動(dòng)力響應(yīng)分析

    2010-05-10 09:31:48王鐵成
    關(guān)鍵詞:空間頻率駐波入射波

    王鐵成,王 卉

    (1. 天津大學(xué)建筑工程學(xué)院,天津 300072;2. 天津市土木工程結(jié)構(gòu)及新材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300072)

    隨著我國(guó)工業(yè)的迅速發(fā)展,輸流管道系統(tǒng)已經(jīng)越來(lái)越廣泛地應(yīng)用于許多領(lǐng)域,關(guān)于輸流管道振動(dòng)問(wèn)題已有一些方法和研究成果[1-6].地下結(jié)構(gòu)對(duì)地震波的波動(dòng)散射問(wèn)題,多年來(lái)一直是國(guó)內(nèi)外頗引人注目的研究課題之一[7-8],但對(duì)于地震波散射問(wèn)題中地下輸流管道的流固耦合研究還鮮見(jiàn)報(bào)道.為了揭示管道內(nèi)流體對(duì)入射波散射特性的影響,本文采用波動(dòng)解析復(fù)變函數(shù)法[9],建立地下輸流管道的流固耦聯(lián)波函數(shù),對(duì)地下輸流管道的波動(dòng)散射動(dòng)力學(xué)方程進(jìn)行求解,結(jié)合地下工程實(shí)例,研究地下輸流管道在地震P波作用下引起的動(dòng)應(yīng)力集中問(wèn)題,考慮管道內(nèi)無(wú)黏結(jié)可壓縮流體的作用,對(duì)入射波空間頻率、入射角度及管道埋深等參數(shù)進(jìn)行分析,針對(duì)給出的具體算例進(jìn)行討論.

    1 理論分析

    1.1 輸流管道模型

    如圖1所示,平面P波沿垂直于管道軸向的任意方向入射到地下輸流管道中.計(jì)算模型如圖 2所示,穩(wěn)態(tài)平面 P波以α角度入射,管道的中心坐標(biāo)為(1x,1y),中心到地表距離為h,管道半徑為a,內(nèi)孔半徑為b;半空間自由地表采用外凸大圓弧近似方法[10],大圓弧中心坐標(biāo)為(2x,2y),半徑為l.

    圖1 地下輸流管道模型Fig.1 Model of underground liquid-filled pipe

    圖2 地下輸流管道計(jì)算模型Fig.2 Geometrical model of underground liquid-filled pipe

    1.2 控制方程

    為便于分析問(wèn)題,將位移場(chǎng)轉(zhuǎn)換成極坐標(biāo)形式

    式中θ為極軸r與x軸的夾角.極坐標(biāo)下的應(yīng)力場(chǎng)為

    1.3 可壓縮流體中的聲波方程

    設(shè)流體密度和壓強(qiáng)變化是在常數(shù)背景下擾動(dòng),流體的運(yùn)動(dòng)方程可表示為

    式中:ρ0為流體在擾動(dòng)前的密度;p′為擾動(dòng)壓強(qiáng);v為流體質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度;t為擾動(dòng)時(shí)間.

    式(12)即為流體質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)速度的速度勢(shì)滿足的波動(dòng)方程.與固體彈性動(dòng)力方程比較,壓強(qiáng)相當(dāng)于應(yīng)力,密度相當(dāng)于應(yīng)變,質(zhì)點(diǎn)流速相當(dāng)于位移.

    1.4 入射波場(chǎng)的波函數(shù)

    式中:P0為入射 P波勢(shì)振幅;P1、P2為P波和 SV波的反射系數(shù),其表達(dá)式分別為

    1.5 管道內(nèi)的駐波場(chǎng)波函數(shù)

    當(dāng)入射P波到達(dá)管道的表面時(shí),由于入射波與管道表面的相互作用,一部分波反射和散射到周圍介質(zhì)中,還有一部分波透射到管道內(nèi)部,透射到管道內(nèi)的P波發(fā)生波型轉(zhuǎn)換,在固體中以透射P波和透射轉(zhuǎn)換SV波的形式存在,而透射到管內(nèi)液體中的波型只有透射P波而無(wú)轉(zhuǎn)換SV波.這樣管道內(nèi)的駐波場(chǎng)分別為固體駐波場(chǎng)和流體駐波場(chǎng),其駐波場(chǎng)位移勢(shì)函數(shù)可分別由Hankel函數(shù)的線性組合構(gòu)成.

    其中管道固體駐波位移勢(shì)函數(shù)為

    考慮管內(nèi)流體性質(zhì)為非黏性、可壓縮流體,其位移勢(shì)函數(shù)滿足波動(dòng)方程式(12)

    式中 cl為流體中的縱波波速.

    對(duì)于穩(wěn)態(tài)情況,流體的位移勢(shì)函數(shù)φ( x , y, t )要滿足Helmholtz波動(dòng)方程

    式中:流體位移勢(shì)函數(shù)φ與時(shí)間的依賴關(guān)系為 e-iωt(以下略去諧和因子 e-iωt);kPl為入射波在流體中的波數(shù),kPl=ω/cl.

    局限在流體內(nèi)的駐波只有縱波位移勢(shì)而無(wú)剪切波位移勢(shì),在復(fù)坐標(biāo)(z1)下管道內(nèi)的流體駐波位移勢(shì)函數(shù)用Bessel函數(shù)表示得

    1.6 邊界條件

    在充滿液體的管道中,管道應(yīng)力受流體駐波影響.假設(shè)管道中的液體為非黏性可壓縮流體,在管道和流體的接觸面上,由于沒(méi)有考慮液體的黏性,管道的環(huán)向位移 uθΙΙ可能與管內(nèi)流體的環(huán)向位移 uθΙ不同.各邊界條件分別為

    2 算例與結(jié)果

    引入邊界條件,將各波場(chǎng)中的位移勢(shì)函數(shù)代入式(4)~式(8)的位移場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)中,即可求得各待定系數(shù),再由式(6)和式(7)得到管道內(nèi)的徑向和環(huán)向動(dòng)應(yīng)力集中系數(shù)[11]

    設(shè)管道的等效彈性模量 E = 3 .0× 1 04MPa,泊松比v= 0 .3,管道內(nèi)流體性質(zhì)為水,體積彈性模量K= 2 .0× 1 03MPa.管道外壁半徑為a,內(nèi)壁半徑為b,取無(wú)量綱管壁厚度 a / b = 1 .2,管道埋深為 h / b = 2 、12.定義無(wú)量綱空間頻率η=2b/λ,該參數(shù)反映了地下輸流管道的內(nèi)徑與巖土介質(zhì)中的 SV波波長(zhǎng)的比值.無(wú)量綱空間頻率η取0.5、1.0和2.0.場(chǎng)地介質(zhì)的動(dòng)剪切模量取μ=700MPa,泊松比v=0.3,剪切波速cS= 5 00m/s.采用Fortran語(yǔ)言編制計(jì)算程序,截?cái)嘤邢揄?xiàng)對(duì)其進(jìn)行求解.

    圖3和圖4給出了P波作用下,地下輸流管道在不同埋深下的環(huán)向和徑向動(dòng)應(yīng)力集中分布,圖 3(a)和圖 3(c)為管道內(nèi)壁受入射 P波作用所產(chǎn)生的環(huán)向動(dòng)應(yīng)力集中分布,圖 3(b)和圖 3(d)為管道受內(nèi)流的影響所產(chǎn)生的徑向動(dòng)應(yīng)力集中分布.從環(huán)向應(yīng)力分布圖中可以看出,掠入射下淺埋管道的環(huán)向應(yīng)力峰值較小,當(dāng)入射波自管道下方垂直入射時(shí),應(yīng)力峰值對(duì)稱分布于管道兩側(cè),并出現(xiàn)較大的峰值點(diǎn),埋深對(duì)掠入射下的峰值應(yīng)力影響較大,而垂直入射下管道的峰值應(yīng)力受埋深的影響較?。芄軆?nèi)流體作用,入射 P波對(duì)管道產(chǎn)生的徑向動(dòng)應(yīng)力集中分布受入射空間頻率的影響較大,在低頻波作用下徑向應(yīng)力沿管周均勻分布,當(dāng)頻率增大時(shí),管道內(nèi)流體震蕩影響了分布形態(tài),埋深對(duì)掠入射下徑向應(yīng)力的影響大于垂直入射.

    圖5給出了P波入射,有液管道與無(wú)液管道的環(huán)向動(dòng)應(yīng)力集中分布的對(duì)比.由圖 5可以看出,低頻域下有液和無(wú)液管道的動(dòng)應(yīng)力集中峰值點(diǎn)較多,隨著入射波空間頻率的增加,應(yīng)力集中程度呈衰減趨勢(shì);有液管道與無(wú)液管道的環(huán)向應(yīng)力集中分布差別不明顯,僅在低頻入射下無(wú)液管道的應(yīng)力峰值略高于有液管道,當(dāng)空間頻率增大時(shí)有液與無(wú)液管道的環(huán)向應(yīng)力峰值基本相同,說(shuō)明管內(nèi)流體對(duì)管道的應(yīng)力影響以徑向?yàn)橹鳎?/p>

    圖3 輸流管道內(nèi)壁的環(huán)向和徑向動(dòng)應(yīng)力集中分布( / 2h b= )Fig.3 Distribution of loop and radial dynamic stress concentration in liquid-filled pipe( / 2h b= )

    圖4 輸流管道內(nèi)壁的環(huán)向和徑向動(dòng)應(yīng)力集中分布( / 12h b= )Fig.4 Distribution of loop and radial dynamic stress concentration in liquid-filled pipe( / 12h b= )

    圖5 不同入射頻率下有液和無(wú)液管道的環(huán)向動(dòng)應(yīng)力集中Fig.5 Loop dynamic stress concentration of pipe with and without liquid at different incident frequencies

    3 結(jié) 語(yǔ)

    本文采用復(fù)變函數(shù)法,研究了地下輸流管道受地震P波作用引起的動(dòng)應(yīng)力集中問(wèn)題,考慮了管道內(nèi)無(wú)黏結(jié)可壓縮流體的作用,分析了無(wú)量綱的入射空間頻率、入射角度及管道埋深對(duì)地下輸流管道動(dòng)應(yīng)力集中的影響.分析結(jié)果表明:管內(nèi)流體對(duì)管道的動(dòng)應(yīng)力集中分布的影響以徑向?yàn)橹?,在低頻入射波作用下管內(nèi)流體對(duì)管道的徑向動(dòng)應(yīng)力集中沿管周呈均勻分布;頻率增加,管內(nèi)流體震蕩明顯增強(qiáng),影響了管道的徑向動(dòng)應(yīng)力集中的分布形態(tài).管道埋深對(duì)輸流管道動(dòng)應(yīng)力集中分布的影響在掠入射下較為明顯,埋深越深,應(yīng)力峰值越高.低頻域下有液和無(wú)液管道的環(huán)向動(dòng)應(yīng)力集中峰值點(diǎn)較多,隨著入射波頻率的增加,應(yīng)力集中程度呈衰減趨勢(shì).

    [1]Fuller C R. Monopole excitation of vibrations in all infinite cylindrical elastic shell filled with fluid[J]. ASMEJournal of Sound and Vibration,1984,96(1):101-110.

    [2]Jong C A F. Analysis of Pulsations and Vibrations Influid-Filled Pipe Systems[D]. Eindhoven:Eindhoven Uni-versity of Technology,1994.

    [3]Hatfield F J,Wiggert D C. Seismic pressure surges in liquid-filled pipelines[J].J Pressure Vessel Technol,1990,112(3):279-283.

    [4]Sender C,Li G X,Paidoussis P M. The nonlinear equations of motion of pipe conveying fluid[J].Journal of Sound and Vibration,1994,169(5):577-599.

    [5]Williams E G. Structural intensity in thin cylindrical shells[J].Journal of the Acoustic Society of America,1991,89(4):1615-1622.

    [6]Pavic G. Vibrational energy flow in elastic circular cylindrical shells[J].Journal of Sound and Vibration,1990,142(4):293-310.

    [7]史文譜,劉殿魁,林 宏,等.半無(wú)限空間中穩(wěn)態(tài) P波在襯砌周圍的散射[J]. 地震工程與工程振動(dòng),2002,22(3):19-26.

    Shi Wenpu,Liu Diankui,Lin Hong,et al. Scattering of steady P-wave around a circular lining in half space[J].Earthquake Engineering and Engineering Vibration,2002,22(3):19-26(in Chinese).

    [8]紀(jì)曉東,梁建文,楊建江. 地下圓形襯砌洞室在平面 P波和 SV波入射下動(dòng)應(yīng)力集中問(wèn)題的級(jí)數(shù)解[J]. 天津大學(xué)學(xué)報(bào),2006,39(5):511-517.

    Ji Xiaodong,Liang Jianwen,Yang Jianjiang. On dynamic stress concentration of an underground cylindrical lined cavity subjected to incident plane P and SV waves[J].Journal of Tianjin University,2006,39(5):511-517(in Chinese).

    [9]Liu Diankui,Gai Bingzheng,Tao Guiyuan. Applications of the method of complex function to dynamic stress concentration[J].Wave Motion,1982,5(4):293-304.

    [10]Davis C A,Lee V W,Bardet J P. Transverse response of underground cavities and pipes to incident SV waves[J].Earthquake Engineering and Structural Dynamics,2001,30:383-410.

    [11]Pao Y H,Mow C C.Diffraction of Elastic Waves and Dynamics Stress Concentrations[M]. New York:Crane,Russak & Company Inc,1973.

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