肖沁凱
(中鐵第四勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司橋隧處,武漢 430063)
盡管高速鐵路線下基礎(chǔ)設(shè)施的穩(wěn)定性、線路軌道設(shè)備的平順性以及列車裝備的安全性較普速鐵路大為提高,理論上高速鐵路列車脫軌的概率遠(yuǎn)小于普速鐵路。但由于軌道、車輛及控制系統(tǒng)等存在的缺陷和地震等自然災(zāi)害因素的影響,高速鐵路列車仍然存在脫軌風(fēng)險。
相對于普速列車而言,高速列車發(fā)生脫軌事故,勢必將給乘客人身安全和鐵路運(yùn)輸設(shè)備造成更為嚴(yán)重的危害。例如,1998年德國高速鐵路出現(xiàn)因車輪輪轂斷裂導(dǎo)致列車脫軌,造成數(shù)百人傷亡和數(shù)節(jié)車輛損毀;2004年日本上越新干線因地震導(dǎo)致的列車脫軌,造成40軸中22軸脫軌和1號車廂翻入排水溝。
相對于路基地段而言,列車通過橋梁時將引起橋梁結(jié)構(gòu)的振動,橋梁的振動又反過來影響車輛的振動,高速鐵路列車與橋梁之間的動力耦合作用加劇,車體的橫向沖擊力也明顯提高,一旦發(fā)生脫軌,列車會撞擊橋梁甚至沖入橋下,后果十分嚴(yán)重。因此,在高速鐵路橋梁上,研究設(shè)置合理、可靠的列車安全防護(hù)措施是非常必要的。
列車運(yùn)行的安全性主要是考慮運(yùn)營過程中列車是否存在脫軌問題。世界各國對于列車運(yùn)行安全性進(jìn)行了長期、系統(tǒng)的理論研究和工程實踐,取得了令人滿意的成果和經(jīng)驗。從受力狀況分析,列車脫軌可以分為兩類:一類是豎向輪重減載導(dǎo)致的脫軌;另一類是輪軌間的橫向力過大而引起的脫軌。前者多發(fā)生于列車低速運(yùn)行于小曲線半徑的情況,而后者則多發(fā)生于列車高速運(yùn)行時。
列車脫軌情況下,車體將偏離軌道中心,列車豎向荷載偏向線路中心外側(cè)。如果列車偏離軌道中心幅度較大,有可能撞擊到橋梁或其附屬設(shè)施,進(jìn)而沖出橋面甚至造成次生災(zāi)害。設(shè)置橋上安全防護(hù)措施的目的,是對脫軌列車進(jìn)行導(dǎo)向和限位,避免其在橫向有超出允許的位移。由于高速鐵路列車的橫向沖擊力加大,需要防護(hù)措施具備足夠的抗撞擊能力。
我國普速鐵路橋梁采用在基本軌內(nèi)側(cè)鋪設(shè)護(hù)軌的方式,將脫軌車輪限制在基本軌和護(hù)軌之間的輪緣槽。護(hù)軌的設(shè)置區(qū)段為:特大橋及大中橋;曲線半徑≤600 m或橋高>6 m,長度≥10 m的小橋;跨越鐵路、重要公路、城市交通要道的立交橋。護(hù)軌的鋪設(shè)方式為:雙線橋各線均應(yīng)鋪設(shè)護(hù)軌;三線及以上的橋,當(dāng)各線的橋面分別設(shè)于分離式的橋跨結(jié)構(gòu)上時,各線均應(yīng)鋪設(shè)護(hù)軌;當(dāng)各線鋪于同一橋跨結(jié)構(gòu)上時,可僅對兩外側(cè)線鋪設(shè)護(hù)軌;護(hù)軌頂面不應(yīng)高出基本軌頂面5 mm,也不應(yīng)低于基本軌頂面25 mm。同時,護(hù)軌伸出橋臺一定長度,使脫軌車輪在進(jìn)入橋梁前便導(dǎo)入輪緣槽內(nèi)。運(yùn)營實踐證明,護(hù)軌能夠發(fā)揮一定的防護(hù)作用。
2.3.1 德國
德國相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,當(dāng)橋上或橋前曲線半徑<300 m,或軌面以上承力構(gòu)件距線路中心≤3.2 m、橋長>20 m的下承式結(jié)構(gòu)時,應(yīng)設(shè)置安全措施;不設(shè)置安全措施的應(yīng)進(jìn)行脫軌檢算。
對于采用無砟軌道的高速鐵路,以電纜槽墻體作為列車安全防護(hù)措施(圖1);在脫軌事故發(fā)生后,在軌道間增設(shè)了混凝土擋塊(圖2),防止列車脫軌后偏離軌道中心過遠(yuǎn)。
圖1 電纜槽防護(hù)
圖2 軌道間混凝土擋塊防護(hù)
2.3.2 法國
法國鐵路為有砟軌道,橋上的安全防護(hù)措施采用護(hù)軌方式。單線橋上鋪設(shè)2條護(hù)軌,多線橋上在每條線路內(nèi)側(cè)各鋪設(shè)1條護(hù)軌。
2.3.3 日本
日本新干線除明橋面上鋪設(shè)護(hù)軌外,其他區(qū)段橋梁不采用任何安全防護(hù)措施。近年來,針對提高地震條件下列車運(yùn)行安全性需求,對于廠修的列車,在轉(zhuǎn)向架軸箱下方安裝反L型車輛導(dǎo)向裝置,保證列車脫軌后導(dǎo)向裝置鉤住鋼軌(圖3),防止車輛偏離軌道中心線過遠(yuǎn)。
圖3 反L型車輛導(dǎo)向裝置
2.3.4 瑞典
瑞典高速鐵路列車安全防護(hù)措施,主要是采用加高擋砟墻的方式。擋砟墻墻頂面高出軌頂面約0.50 m,同時可起到降低輪軌噪聲對沿線環(huán)境影響的作用。
2.3.5 UIC規(guī)范
國際鐵路聯(lián)盟(UIC)規(guī)范規(guī)定,在有砟鋼橋面或有砟鋼筋混凝土橋面上鋪設(shè)線路時,為了控制列車在橋上脫軌的后果,可以設(shè)置保護(hù)措施;如果擋砟墻比軌枕上緣高,且足夠堅固,能起到控制車輪的作用時,亦可不另設(shè)防護(hù)措施。
針對高速鐵路橋梁上的列車安全防護(hù)措施選型,我國進(jìn)行大量的前期研究工作。應(yīng)該說,最有代表性的防護(hù)措施是設(shè)置護(hù)軌。但橋上設(shè)置護(hù)軌給線路維修養(yǎng)護(hù)帶來諸多不便,會在一定程度上影響線路質(zhì)量并增加養(yǎng)護(hù)工作量。經(jīng)綜合比選,確定采用加高加強(qiáng)擋砟墻(防護(hù)墻)的方案。擋砟墻(防護(hù)墻)的高度應(yīng)根據(jù)最小曲線半徑時,墻頂高程不低于外軌頂面計算確定,目的在于脫軌情況下可使列車沿?fù)蹴膲?防撞墻)向前滑行,以防止列車傾覆或沖出橋面。有砟軌道橋梁上稱作擋砟墻兼具擋砟功能,無砟軌道橋梁上稱作防護(hù)墻。
3.2.1 橫向脫軌荷載的取值
擋砟墻(防護(hù)墻)的結(jié)構(gòu)設(shè)計,主要考慮列車脫軌時的橫向撞擊力。輪對對鋼軌的橫向沖擊力大小取決于輪對橫向加速度、車輪對軌道的沖擊角和輪對瞬時軸重。對于橫向撞擊力,各國的取值不盡相同,德國為250 kN/m,法國為42.5 kN/m,日本為47.5 kN/m。
根據(jù)物理學(xué)動量定律,以輪對在軌道上正常運(yùn)行的沖擊角作為沖擊防護(hù)墻的角度,則輪對對防護(hù)墻的橫向沖擊力為
Q=m·v·sinα/Δt
式中,m為輪對質(zhì)量;v為列車運(yùn)行速度;α為輪對沖擊角;Δt為橫向沖撞力作用時間。由于列車脫軌時將發(fā)生軌排橫移、軌距擴(kuò)大及線路失穩(wěn)等現(xiàn)象,列車沖擊防護(hù)墻的沖擊角將會產(chǎn)生偏差,同時橫向沖撞力的作用時間的大小,對橫向撞擊力影響較大。因此根據(jù)我國的具體情況,從偏于安全考慮,列車脫軌對擋砟墻(防護(hù)墻)的撞擊力取為100 kN/m,其作用點(diǎn)位置與軌頂面平齊。
3.2.2 擋砟墻(防護(hù)墻)的構(gòu)造與布置
擋砟墻(防護(hù)墻)與橋面連為一體。對于有砟軌道橋梁,為保證大型養(yǎng)護(hù)機(jī)械作業(yè),墻體內(nèi)側(cè)距離線路中心線最小距離為2.20 m;對于無砟軌道橋梁,在滿足建筑限界條件下,以盡量靠近線路為原則,墻體內(nèi)側(cè)距離線路中心線最小距離為1.9 m。
墻體寬度根據(jù)撞擊力產(chǎn)生的彎矩進(jìn)行設(shè)置。現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中,擋砟墻(防護(hù)墻)頂面寬度為0.20 m,底面寬度為0.25 m。
標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中的擋砟墻(防護(hù)墻)的具體布置分別如圖4和圖5所示。
圖4 我國高速鐵路(350 km/h)無砟軌道橋梁防護(hù)墻示意(單位:cm)
圖5 我國高速鐵路(350 km/h)有砟軌道橋梁擋砟墻示意(單位:cm)
(1) 為提高列車運(yùn)營的安全性,各國鐵路橋梁上采用的列車安全防護(hù)措施,都是在列車與軌道動力學(xué)和輪軌相互作用分析與研究的基礎(chǔ)上確定的,是行之有效的。主要安全防護(hù)措施匯總?cè)绫?所示。
(2)考慮軌道、車輛、自然災(zāi)害等各種情況,高速鐵路列車存在脫軌的可能性,設(shè)置列車安全防護(hù)措施是必要的。
(3)我國高速鐵路橋梁設(shè)置擋砟墻(防護(hù)墻)是一種可行方案。
表1 各國鐵路橋梁上采用的列車安全防護(hù)措施
(4)繼續(xù)加強(qiáng)對高速鐵路脫軌荷載和安全防護(hù)設(shè)施使用功能的研究,對現(xiàn)行擋砟墻(防護(hù)墻)進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化。
[1]TB 10002.1—2005,鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范[S].
[2]TB 10621—2010,高速鐵路設(shè)計規(guī)范[S].
[3]中國鐵道科學(xué)研究院.高速鐵路橋梁區(qū)域列車運(yùn)營安全措施[Z].北京:2008.
[4]中鐵工程設(shè)計咨詢集團(tuán)有限公司.客運(yùn)專線擋砟墻(防撞墻)設(shè)置分析[Z].北京:2008.